Вестник Кольского научного центра РАН. 2013, №2.

Согласно конструкторской документации на флотационную машину ОК-38, площадь сечения загрузочного устройства подачи питания Sp = 0.4 * 1.4 = 0.56 м2. Расход питания. Ѵр = 431.6/3600 = 0.120 м3/с . Тогда скорость подачи питания^ = Vp/ S p = 0.214 м /с. Скорость подачи воздуха через канал вала импеллера флотационной машины также определена, исходя из штатных режимов работы ОК-38. При диаметре сечения канала вала импеллера^, = 0.16 м и расходе воздухаі^ = 0.25 м3/ с ,ѵ а = AVa/ n d f = 12.434 м/с. ММС в слабом поле У, > словные ооозначения 100 23,07 100 0,65 215,3 333,7 У % Р а і 2 о 3 £ а і 2 о 3 Р Р2° 5 % Q т /ч W м3/ ч 100 39,22 431,6 % % £ Р ,0 5 % % ТВ. V м3/ч Немагнитный продукт 52.00 28,38 64.00 Основная нефелиновая флотация 0,38 112,0 92,7 48.00 17,31 36.00 0,94 103,3 241,0 30,61 54,71 153,7 69,39 30,00 277,9 Камерный продукт 1 Пенный продукт ' Рис. 1. Фрагмент технологической схемы получения нефелинового концентрата на АНОФ-2 в пересчете на операцию основной нефелиновой флотации При построении CFD модели ГСПФ, работающей в стационарном режиме, важным моментом является максимально возможное соблюдение условий реального производства. К таким условиям, в частности, относится соотношение полных объемных выходов (камерный и пенный продукты) в том смысле, что если за единицу времени в камеру флотационной машины поступает постоянный совокупный объем веществ и процесс происходит изобарно, то такой же по величине объем должен выходить из камеры за тот же интервал времени. Также учтено следующее: если питание основной нефелиновой флотации поступает на операцию через загрузочное устройство подачи питания первой камеры в технологической цепи флотационной машины, то питанием второй камеры является камерный продукт первой камеры и т.д. Исходя из количества (двухкамерных) флотационных машин ОК-38 в технологической цепочке основной нефелиновой флотации на АНОФ-2 и предположения о равной интенсивности процесса флотации в каждой камере, количество которых (z) равно шести, рассчитано соотношение полных объемных выходов для каждой камеры. При этом принято, что весь объем воздушной фазы, поступающий в любую из шести камер через каналы валов импеллеров, содержится в пенной фазе. Коэффициенты учета интенсивности флотации рассчитаны для жидкой и твердой фаз по формулам: '■water = 1 К ш 6 192.7 = 1 - 0.192231; \у —W Ѵ КОМ YVKC ]v - w r nnm r *tit 61 = 0.075817 97.9 Рассчитанные значения расходов жидкой и твердой фаз в каждой из шести камер приведены в табл. 7. В результате приведенных расчетов получены базовые параметры процесса флотации в первой камере флотационной машины, необходимые для контроля данных, получаемых в ходе вычислительного эксперимента (рис. 2 ). Работу с программой можно представить в виде последовательности следующих шагов: загрузка расчетной сетки, выбор системы уравнений Эйлера, подключение стандартной к —е модели турбулентности, задание физических свойств веществ псевдофаз, определение магистральной фазы, определение вторичных псевдофаз, определение условий взаимодействия 86