Вестник МГТУ, 2025, Т. 28, № 4/1.

Москалев Ю. В. Методика расчета магнитной цепи синхронной явнополюсной машины. На рис. 4, а изображены кривые нормальной и тангенциальной составляющих магнитной индукции вдоль линии z13 - z14 (рис. 2, б), рассчитанные в программе FEMM. На рис. 4, б показаны кривые нормальной и тангенциальной составляющих магнитной индукции вдоль дуги окружности w13 - w14 (рис. 3, б), рассчитанные в программе FEMM (сплошные линии), а также с использованием рассмотренной методики по формулам (12), (13) и (9) (пунктирные линии). 1 А Тл 0.6 п 0.4 t f o(z)3 0.2 0 - 0.2 -0.4 - 0.6 - 0.8 -1 D f D h .5( z ) \ 7 X / \ D r . S ( z ) \ 0.8 А Тл 0.4 Я а д 0.2 - 0.2 -0.4 - 0.6 D D, ■6(ѵѵГ\ в - 0.8 6.46 12.93 19.39 25.85 ММ 38.78 0 8.9 17.8 26.7 35.6 ММ 53.41 Іуі /гЗ а б Рис. 4. Нормальная и тангенциальная составляющие магнитной индукции в воздушном зазоре синхронной машины на пару полюсов при p = 3: а - магнитная цепь прямоугольной формы; б - сектор магнитной цепи Fig. 4. The normal and tangential components of magnetic induction in the air gap of a synchronous machine per pair of poles at p = 3: a - rectangular magnetic circuit; б - magnetic circuit sector При сравнении расчетных значений для кривых нормальной и тангенциальной составляющих, рассчитанных с использованием методики и в FEMM, наибольшая относительная погрешность для p = 3 получена для кривой тангенциальной составляющей магнитной индукции (0,25 %). На рис. 5, а приведена расчетная схема магнитной цепи прямоугольной формы в FEMM, на рис. 5, б - результат расчета этой магнитной цепи при p = 4, I = 5 А, W = 200, J = 2,92 А/мм2. Рис. 5. Расчет магнитной цепи прямоугольной формы в FEMM при p = 4, I = 5 А, W = 200, J = 2,92 А/мм2: а - расчетная схема; б - результат расчета Fig. 5. Calculation of a rectangular magnetic circuit in FEMM at p = 4, I = 5 А, W = 200, J = 2,92 А/mm2: a - calculation scheme; б - calculation result 528