Вестник МГТУ, 2024, Т. 27, № 4.

Вестник МГТУ. 2024. Т. 27, № 4. С. 521-533. DOI: https://doi.org/10.21443/1560-9278-2024-27-4-521-533 Вероятность одновременного отказа параллельных элементов ИП 1 -АВ 3 и ИП 2 -АВ 3 (рис. 4, г), обозначим Q* и определим как произведение вероятностей отказа этих элементов: Q = Q Q . ^ИЩ-АВз^ ИП 2 -АВз Вероятность безотказной работы параллельных элементов ИП 1 -АВ 3 и ИП 2 -АВ 3 Тогда параметр потока отказов р = 1 - Q Q '^ИЩ-АВз А“' ИП 2 -АВз ш* = - l n ( P ). Аналогичный расчет производится для параллельной ветви Л^ШРс и Л 2 -ПРс. После преобразования последовательных элементов схемы (рис. 4, д, е) параметр потока отказов схемы га = 0,238. схемы В табл. 2 приведены результаты расчетов схем по вариантам для двухтрансформаторной подстанции 10/0,4 кВ (рис. 1). Таблица 2. Результаты расчета вариантов схемы электроснабжения Table 2. Calculation results of power supply scheme options Вариант схемы электроснабжения Параметр потока отказов юСхемы, откл./год Время наработки на отка3 Тнар. отк Без резервирования 0,7538 1,3266 С резервированием (с секционным выключателем АВ3) 0,4032 2,4802 С двойным резервированием (с секционным выключателем АВ 3 и резервной перемычкой на 0,4 кВ) 0,238 4,2017 Данные табл. 2 показывают, что параметр потока отказов без резервирования имеет наибольшее значение (юсхемы= 0,7538) и уменьшается при резервировании, т. е. при включении секционного выключателя (гасхемы= 0,4032). При двойном резервировании гасхемы= 0,238, что свидетельствует о высокой надежности схемы с двойным резервированием при одинаковом количестве присоединений элементов к линии. Величина времени наработки на отказ Тнар. отк обратно пропорциональна параметру потока отказов схемы гасхемы. Время наработки на отказ имеет максимальное значение при двойном резервировании схемы (Тнар.отк = 4,2017) и минимальное - без резервирования (Тнаротк = 1,3266). Данные расчетов показывают, что надежность схемы без резервирования в 1,87 раза ниже в сравнении со схемой с резервированием и в 3,17 раза ниже - схемой с двойным резервированием. Далее исследуем параметры надежности системы при изменении числа двухтрансформаторных подстанций (ТП) (Жгп) от 1 до 5, а также при различной мощности цеховых трансформаторов 10/0,4 кВ (от 25 до 2 500 кВА). Используем исходные данные для расчетов: - расчетная активная мощность нагрузки Рт = 12-10 6 Вт; - cos фнагр = 0,92; - общая площадь завода 5 зав = 0,5 км2; - коэффициент загрузки трансформаторов К загр = 0 , 8 . Число трансформаторов Р 5, N =- норм. полн. т COS Ф т ^ загр 5 т К загр5 т где S - единичная номинальная мощность цехового трансформатора, изменяемая от 25 до 2 500 кВА; Кзагр - коэффициент загрузки трансформатора; £норм. полн. т - нормируемая полная мощность нагрузки трансформатора, ВА, равная Р о __ т норм. полн. т ■ COS Ф T Число двухтрансформаторных подстанций д J- Nг 5 норм.полн. т “ = Т = 2 K загр5т ' 527