Вестник МГТУ, 2023, Т. 26, № 4.

Петрова Р. М. и др. Методы оценки надежности схем внутрицехового электроснабжения Рассчитаем интенсивности отказов схемы относительно каждого присоединения, используя данные табл. 1 : - для первого присоединения: Расчетные схемы надежности относительно каждого присоединения ПРс представлены на рис. 5. 19 20 21 22 23 24 25 26 27 Т2 а в 2 л 2 а в 5 АВЙ ПРс л 7 АВИ п м 3 19 20 21 22 23 24 28 29 30 т2 а в 2 Л2 а в 5 АВ6 ПРс л 8 а в 12 п м 4 19 20 21 22 23 24 31 32 33 т2 а в 2 Л, AB, АВ6 ПРс л э АВ13 к 3 19 20 21 22 23 24 34 35 36 т2 а в 2 Л2 а в 5 АВЙ ПРс До а в 14 К 4 19 20 21 22 23 24 37 38 39 12 а в 2 Л, а в 5 АВе ІіРс Лц АВ15 К 5 Рис. 5. Расчетные схемы надежности относительно пятого (а), шестого (б), седьмого (в), восьмого (г) и девятого (д) присоединений ПРс Fig. 5. Calculated reliability diagrams for (а) the fifth, (б) the sixth, (в) the seventh, (г) the eighth, and (d) the ninth connections of DPp Интенсивности отказов относительно каждого присоединения ПРс рассчитываются аналогично. Результаты расчетов схем относительно каждого присоединения ШРс и ПРс показаны в табл. 4. -ПМ1 = = 0,015 + 3 •0,051 + 2 •0,026 + 0,038 + 0,001 + 0,095 = 0,354; - второго присоединения: Х2 = ХТ1 + ХАВ1 + ХЛ1 + ХАВ4 + ХР + ХШРс + ХЛ4 + ХАВ 8 + ХПМ2 = = Х т + 3ХАВ+ 2ХЛ + ХР + ХШРс + ХПМ= х ' = 0,015 + 3 •0,051 + 2 •0,026 + 0,038 + 0,001 + 0,095 = 0,354; - третьего присоединения: = 0,015 + 3 •0,051 + 2 •0,026 + 0,038 + 0,001 + 0,098 = 0,357; - четвертого присоединения: Х4 = ХТ1 + ХАВ1 + ХЛ1 + ХАВ4 + ХР + ХШРс + ХЛ 6 + ХАВ10 + ХК2 = = Хт + 3ХАВ+ 2ХЛ+ ХР + ХШРс + ХК = = 0,015 + 3 •0,051 + 2 •0,026 + 0,038 + 0,001 + 0,098 = 0,357. Рассчитаем вероятности безотказной работы и появления отказа во времени: (t = 1) = e ^ = е ~°’35ф1 = 0,702, Ql2 (t = 1 ) = 1 - = 1 - е- 0-3541 = 0,298. 402