Вестник МГТУ, 2022, Т.25, № 2.

Васильев П. С. и др. Методика расчета тепломассообменных аппаратов. (ступеней изменения концентрации) по паровой фазе составило для укрепляющей части аппарата Ny = 12,74; для исчерпывающей Ny исч= 2,44. Рис. 3. Диаграмма фазового равновесия бинарной смеси "этиловый спирт - вода" для оптимального флегмового числа R = 3,6 (Ny укр= 12,74; Ny исч= 2,44) Fig. 3. Phase equilibrium diagram of a binary mixture of ethyl alcohol - water for the optimal reflux ratio R = 3.6 (Np,st = 12.74; Np, ex. = 2.44) Из таблицы видно, что при прочих равных условиях общая высота насадочного аппарата (Н = 4 810 мм) примерно в два раза меньше высоты тарельчатого аппарата (Н = 10 110 мм), а гидравлическое сопротивление насадочного аппарата (Ар = 450 Па) примерно в четыре раза меньше гидравлического сопротивления тарельчатого аппарата (Ар = 1 950 Па). Графики зависимости общей высоты насадочного и тарельчатого ректификационных тепломассообменных аппаратов диаметром D = 400 м от производительности по исходной смеси "этиловый спирт - вода" [при прочих равных условиях (см. таблицу)] представлены на рис. 4. Из рис. 4 видно, что насадочный ректификационный аппарат по сравнению с тарельчатым обладает в среднем в два раза меньшими габаритами и, соответственно, металлоемкостью во всем исследуемом диапазоне изменения производительности. Графики зависимости гидравлического сопротивления насадочного и тарельчатого ректификационных тепломассообменных аппаратов диаметром D = 400 м от производительности по исходной смеси этиловый "спирт - вода" [при прочих равных условиях (см. таблицу)] представлены на рис. 5. Из рис. 5 видно, что насадочный ректификационный аппарат по сравнению с тарельчатым обладает в среднем в пять раз меньшим гидравлическим сопротивлением и, соответственно, энергопотреблением во всем исследуемом диапазоне изменения производительности. Таким образом, сравнительный анализ полученных графических результатов расчета на рис. 4 и 5 показывает, что насадочные поропластовые контактные устройства обладают значительно большей эффективностью по сравнению с тарельчатыми. Это обстоятельство позволяет рекомендовать использовать поропластовые насадки для эффективного проведения тепломассобменных процессов в системах "газ (пар) - жидкость". 266