Вестник МГТУ. 2020, Т. 23, № 1.

50 Щ 42 3S 34 И' 30 Е. 1— п. 7? о с ". IS Н И 10 6 2 ■ 2 -6 а И If о 1щ ---- Вариант — Вариант.Jfc2 \ \ \ п ВариадтЛзЗ \ \ Горни порода КоЯСТруШИЯ - реа ктсфного модуля Бездушным ш о р а 1 3 pj ni & о ___ \ б 7 8 9 Ю Координата, м (см. рис. 1) Рис. 5. Распределение температуры по линии line (рис. 1) через 183 суток теплового взаимодействия горной выработки и породного массива Fig. 5. Temperature distribution along the line (Fig. 1) after 183 days of thermal interaction of mine working and rock massif Для наглядного представления теплозащитных свойств обделки была выполнена оценка влияния ее термического сопротивления на глубину оттаивания породы. Для рассмотренных вариантов конструкции линейное термическое сопротивление RT определялось по следующим формулам (Михеев и др., 1977): - для однослойной конструкции (варианты 2 и 3) 1 r RT=— ln r L ; T 2 k r - для двухслойной конструкции (вариант 1) R =I ^ I n ^ , i=i 2\ R где Xj - теплопроводность слоев конструкции, Вт/(мК); r1 и r2 - внутренний и наружный радиус слоя соответственно, м. Результаты выполненной оценки теплозащитных свойств защитной конструкции, приведенные на рис. 6, наглядно иллюстрируют зависимость глубины оттаивания горной породы (температура породы > 0 °С) от линейного термического сопротивления обделки горной выработки. Говоря о тепловых условиях работы защитной конструкции, следует отметить ее неравномерный нагрев (рис. 5). Под влиянием этого фактора в конструкции формируются термические напряжения, которые могут быть больше, чем от всех других нагрузок и воздействий (Асташкин, 2012; Вяльцев, 1988). Такие напряжения в слое толщиной АХпропорциональны градиенту температуры: grad T = АТ/АХ, где АТ= Т - T +1- перепад температуры на слое толщиной АХ= Х1 +1- Xt.