Труды Кольского научного ценра РАН. № 8, вып.17. 2018 г.

^ ПР Р ПРОР ’ Р П Р ( I M > I KP , I M > I kp ) где Р ПРОР — вероятность прорыва молнии на провод через тросовую защиту; Р р (I m > I kp , I m > I k > ) — вероятность удара молнии с опасными параметрами тока в расчетном варианте удара молнии в провод. Расчетная интенсивность грозовой деятельности принята 20 грозовых часов в году, что характерно для ряда рассматриваемых регионов, например, для Кольского полуострова. В расчетах варьировались импульсные сопротивления заземления опор, величины которых как удовлетворяют (15 и 30 Ом), так и не соответствуют (50 и 100 Ом) требованиямПУЭ [2] для районов с низкой проводимостьюгрунта. Расчеты выполнялись для вариантов защиты оборудования подстанций с помощью вентильных разрядников (РВ) и нелинейных ограничителей перенапряжений (ОПН). Сопоставление результатов расчетов для ПС-1 110 кВ приведены на рис.3, где рассмотрено влияние сопротивлений заземления опор R- зи , типа защитных аппаратов на подстанции. На рис.За и 3б даны зависимости опасности ударов молнии с прорывами на провода, а на рис. 3в и 3г - зависимости для ударов молнии в опоры и трос. ПС-1 110 кВ б) а) удаление от ОРУ, м в) г) Рис. 3. Зависимости опасности ударов молнии с прорывами на провода (а, б) и в опоры и трос (в, г) ВЛ от удаления точки удара молнии от ОРУ для разных значений сопротивлений заземления опор на подходе и вариантов защиты с помощью РВ (а, в) или ОПН (б, г) Fig. 3. The dependence of the hazard of lightning strike to phase wire (а, б) and to support and ground wire (в, г) on the removal of the lightning impact point from open switchgear for different values of grounding resistance of supports on the approach (a, б, в, г) and protection options (valve-type arresters or non-linear surge suppressors) 38