Труды Кольского научного ценра РАН. № 8, вып.17. 2018 г.

Подстанция 110 кВ (ПС-1) — тупиковая, два блока линия-трансформатор с выключателями, работающих в раздельном режиме без автоматической перемычки. То есть в нормальном режиме каждый блок включает одну ВЛ, один трансформатор и один защитный автомат. Подстанция 150 кВ (ПС-2) — проходная включает также два блока линия- трансформатор с автоматической перемычкой на стороне линий. Основной режим работы подстанции — транзит энергии по ВЛ и электроснабжение подключенных потребителей. Подстанция 330 кВ (ПС-3)— тупиковая, одна линия, два автотрансформатора (АТ) с выключателями и двумя защитными аппаратами. Характерной особенностью рассматриваемых подстанций является малое число подключенных ВЛ, относительно компактное исполнение ОРУ, минимальное число защитных аппаратов и не большие защитные расстояния от защитных аппаратов до защищаемого оборудования. Исследования молниезащиты подстанций выполнено в части защиты от грозовых волн, набегающих по ВЛ. Моделирование выполнено с использованием языка программы ATP-EMTP в среде разработки ATPDraw в трехфазной постановке [3], перекрытия изоляции ВЛ моделировались на ближайших к точке удара молнии опорах (с обеих сторон). Учтено влияние электропроводности грунта, а также сопротивлений заземления опор в месте перекрытия изоляции ВЛ и на всех опорах соединенных молниезащитным тросом. Таким образом, учтено влияние потерь энергии грозовых волн, обусловленных емкостной связью проводов с тросом и стеканием наведенных напряжений через заземления троса на опорах. В районах с низкой электропроводностью грунта на условия формирования грозовых перенапряжений существенное влияние оказывают импульсное сопротивление заземления опор ВЛ и активные потери энергии волны при ее распространении по ВЛ. Поэтому для разделения грозовых перенапряжений, на условия формирования которых влияет сопротивление заземления опор, а также для сопоставимостипоказателейвведенопонятие опасности ударовмолнии с разделением их по признаку образования грозовой волны на проводеВЛ [4]: • для прямых ударов или прорывов молнии на провод ВЛ, • для ударов молнии в заземленные опоры или трос с последующим обратным перекрытием изоляции ВЛ на провод. В последнем случае опасность удара молнии включает как образование обратного перекрытия изоляции и волны на проводе ВЛ, так и формирование параметров волн опасных для изоляции оборудования подстанций. Таким образом, оба этих события зависят от параметров тока молнии, следовательно, опасность ударов молнии в заземленные конструкции ВЛ с последующими обратными перекрытиями для конкретной точки ВЛ (S obp ) определяется интегрированием по кривой опасных токов молнии (вызывающих опасные перенапряжений на изоляции оборудования) [4, 5] *^ ОБР Р ОБР ( I M > Л чР, > Л чР ) где Р ОБР ( I M > I K P , I M > I K P ) — вероятность удара молнии с опасными параметрами тока в расчетном варианте удара молнии в опору или трос с последующим обратным перекрытием. Для случаев прорыва молнии через тросовую защиту на провод ВЛ опасность этих ударов для оборудования подстанции определяется из выражения 37