Труды КНЦ вып.39 (ЭНЕРГЕТИКА вып. 5/2016(39))

к линии с помощью высоковольтного спуска, длина которого может достигать 10 м и более. В этом случае напряжение в точке М 1іпе (см. рис. 1) с учетом индуктивности подключения выхода генератора Lcon к ОПН может превышать уровень номинального напряжения ОПН более чем в 2 раза. Рис. 3. Относительный уровень перенапряжений на фронте импульса в зависимости от активной и индуктивной компоненты импеданса ЗУ: 1 - Lgs = 0 ; 2 - Lgs =5 /.іН ; 3 - Lgs = \0^iH Исследование проведено с использованием конкретных элементов и простейшей схемы замещения ЗУ с сосредоточенными параметрами. Специально следует отметить, что с увеличением класса напряжения уровень высокочастотных перенапряжений существенно возрастает. Так как при проведении исследования рассмотрено одно из типовых схемных решений подключения ОПН, то результаты исследований могут быть распространены на элементы оборудования различных классов напряжения. Для повышения точности расчетов переходных процессов в высоковольтных энергосетях с защитным оборудованием, имеющим нелинейные характеристики (ОПН), необходимо наличие экспериментально полученных вольт-амперных характеристик в широком диапазоне определяющих параметров с малой дискретизацией. Влияние высокочастотных составляющих на надежность и ресурс основного оборудования. Осциллограммы, полученные в ходе экспериментов, показывают наличие относительно высокочастотной компоненты перенапряжений, кратность которой может на 20-40% превосходить величину, соответствующую «идеальному» заземлению. Несмотря на то, что длительность существования этих пиков перенапряжений существенно ниже характерного времени процесса, они могут представлять существенную опасность для изоляции защищаемого оборудования. Это обусловлено тем, что электрическая прочность твердой и жидкой изоляции слабо зависит от времени приложения напряжения в интервале воздействий более 0.1 мкс [12-14]. 34