Труды КНЦ вып.39 (ЭНЕРГЕТИКА вып. 5/2016(39))

Практика выбора защитных аппаратов, в частности ограничителей перенапряжений, основывается на подходящем выборе защитного уровня — остающемся напряжении на ОПН при стандартном воздействии перенапряжения. При этом расчетные значения напряжений, воздействующих на изоляцию оборудования при грозовых перенапряжениях, оцениваются формулой и воздгроз = кгроР остгроз, где и воздгроз — остающееся напряжение на разряднике (ОПН) при токе координации [1]. При надлежащем ограничении крутизны набегающей волны и рациональном расположении разрядников на подстанциях для силовых трансформаторов принимается ^ =1.2, для остального оборудования & = 1.3-1.4. В настоящее время при проектировании схем защиты от перенапряжений широко применяются методы прямого моделирования переходных процессов в цепях подстанций и линий электропередач, позволяющие найти условия выполнения описанных выше требований. При этом адекватность результатов такого анализа, очевидно, определяется необходимой точностью задания параметров расчетных схем замещения. Это обстоятельство справедливо, в частности, в отношении параметров заземляющих устройств (ЗУ). Несмотря на то, что ранее обращалось внимание на качество и способ подключения ОПН к контуру заземления, непосредственно влияющие на уровень перенапряжений на защищаемом оборудовании [2], количественные характеристики такого влияния изучены слабо. В частности, руководство по проектированию ЗУ [2] предписывает выполнение заземления с организацией растекания тока по нескольким направлениям, что позволяет снизить индуктивность подключения ОПН к земле и обеспечить более глубокое ограничение перенапряжений. Постановка задачи и пути решения проблемы. В рамках данной работы выполнено экспериментальное лабораторное исследование влияния предвключенной к ОПН индуктивности на максимальное остающееся напряжение при воздействии стандартного грозового импульса. При разработке защитных мероприятий для защиты линий электропередач и высоковольтного оборудования подстанций одним из основных параметров, требующих учета, является сопротивление растеканию тока ЗУ. В руководящих документах величина активного сопротивления ЗУ, определяемая стационарными измерениями, используется для расчета грозоупорности и выбора защитных мероприятий путем введения коэффицента импульсности. Использование этого коэффициента позволяет производить выбор защитного оборудования для импульсных режимов, в частности для защиты от грозового воздействия. Однако в ряде работ [3-6] по результатам анализа экспериментальных и расчетных данных показано, что при импульсном воздействии необходимо учитывать реальную импульсную/переходную характеристику сопротивления ЗУ. Измерения сопротивления ЗУ по методике, изложенной в работе [3], позволяют получить переходную характеристику и синтезировать схему замещения [4]. Анализ реакции типового ЗУ на импульсное воздействие разной длительности приведен в работе [7]. Наиболее сильно влияние реактивных компонент сопротивления ЗУ проявляется при воздействии импульсов с коротким фронтом, в том числе и для стандартного грозового импульса. При 30