Труды КНЦ вып.22 (ЭНЕРГЕТИКА вып. 3/2014(22))

Таким образом, в сети генераторного напряжения 10 кВ импульсные перенапряжения могут воздействовать через одинарную трансформацию 110 кВ. Интегрально названные трансформации могут быть учтены с помощью долей (коэффициентов) 5. Эти коэффициенты естественно не могут быть определены для работающих блоков ГЭС. Поэтому они нами получены на различных гидроэлектростанциях бывшего СССР после завершения капитального ремонта (ДнепроГЭС, на электростанциях Свирского каскада) или на заводах по ремонту и производству трансформаторов с имитацией токопроводов и генераторов (Донбассэнерго, Ленэнерго, ЗТЗ, ВИТ). Результаты определения 5 сведены в таблицу 1, где 5 1 - доля волны, переданной со стороны 110 кВ в сторону 10кВ наАушигерскойГЭС; 5 2 - то же самое на Кашхатау ГЭС. Таблица 1 Характеристики 5 для блочных трансформаторов Наименование 5 1 5 2 Величина 5 в холостом ходу, % 8.0 8.5 Величина 5 при согласованной нагрузке, % 3.0 3.2 В таблице 1 режиму «холостого хода» соответствует режим при отключенных генераторных выключателях, а режиму «при согласованной нагрузке» - режим, при котором к блочнымтрансформаторамподключенхотя бы один гидрогенератор. Оценим опасность молниевых импульсов для электрооборудования сетей генераторного напряжения 10 кВ, из которого наиболее слабым элементом является гидрогенератор. Это электрическая машина в эксплуатации, как отмечалось ранее, испытывается напряжением 1 .7*U hom , амплитуда которого равна: и_(доп.г)=л/2* 1.7* 1 0—24 кВ. Исходной волной является волна перенапряжений на вводах 110 кВ блочных трансформаторов Аушигерской ГЭС и Кашхатау ГЭС. Ее амплитуда равна амплитуде допустимых фазовых перенапряжений и_(доп.) и определяется по формуле: и_(доп.)= 1.1*(U JIB -0.5*U hom ), где и_ПВ - испытательное напряжение трансформаторов полной волной в соответствии с ГОСТ 1516.3-96; U hom - номинальное напряжение обмотки (действующее значение). В таблице 2 приведены значения U hom , и_ПВ, и_(доп.), а также приблизительные значения импульсов молниевых волн на стороне 10 кВ тех же блочных трансформаторов в холостом ходу и при нагрузке. По сути, первые воздействуют на обмотку 10 кВ и электрооборудование на разомкнутых генераторных выключателях, а вторые - на гидрогенераторы и другое оборудование при включенных выключателях. Для сопоставления переданных в сторону 10 кВ импульсов с уровнем изоляции в таблице 2 также приведены значения и_(доп.) для обмотки 10 кВ блочных трансформаторов (и_(цоп.т10)) и для электрооборудования сетей генераторного напряжения, наиболее слабым элементомкоторыхявляются гидрогенераторы (и_(цоп.г)). Анализ данных таблицы 2 позволяет сделать следующие основные выводы: - при возникновении предельных (допустимых) молниевых перенапряжений на вводах блочных трансформаторов 110 кВ переходящие в сторону 10 кВ импульсы, при наличии в работе гидрогенераторов, не представляют опасности для изоляции обмотки 10кВ трансформатора; - в режиме холостого хода тех же блочных трансформаторов, когда отключены генераторные включатели, перенапряжения не могут быть опасными для изоляции обмотки 10кВ трансформаторов. 14