Труды КНЦ вып.4 (ЭНЕРГЕТИКА вып.2.1/2011(4))

Так же как и в 2-проводном случае, матрица собственных векторов будет: W = "1 к 2! к 31 "1 0.19537 0.08844" 0 1 0 = 0 1 0 0 0 1 0 0 1 (6) Теперь существенно, что коэффициенты связи со второго и третьего провода на первый надо вычислять через отношения соответствующих коэффициентов матрицы S, а не N. Так, вычисление первой строки W через Пл. пн дает: [1; 0.214; 0.130], что отличается от выражения (6). И система Mathcad и стандартные программы библиотеки IMSL Visual Fortran нормируют СВ по модулю. Поэтому численные результаты несколько отличаются от выражения (6). В данном случае Mathcad дает следующую матрицу: “1 0.19487 0.08812" W == 0 0.98007 0.00011 0 0.03844 0.99611 что очень близко к формуле (6). Расчеты по изложенному выше алгоритму деформации волн после пробега 3000 м по первому проводу линии, состоящей только из первого и второго проводов, и для трехпроводной линии дают результаты, совпадающие с точностью ширины линий на графиках. Такое совпадение получено как для изолированных стальных проводов, так и при их заземлении при х=0. Поэтому с большой степенью точности можно считать, что для высоковольтных линий обычного исполнения с горизонтальным расположением проводов влиянием дальней фазы при поражении молнией одной из крайних можно пренебречь. В качестве еще одного модельного варианта можно рассмотреть маловероятный удар молнии в средний провод линии без тросов. На рис.1 приведена исходная стандартная волна (1.5/40 мкс отрицательной полярности) и деформированный фронт после пробега 3000 м по участку линии с описанными выше параметрами. При наложении кривых в начале и конце участка линии запаздывание сигнала со скоростью распространения электромагнитной волны в вакууме (300 м/мкс) вычтено. Амплитуда волны в начале линии задана равной Um = -1200 кВ, что намного выше вольт-секундной характеристики изоляции обычных линий с расстоянием между фазами по 4 м. Однако для методических целей считалось, что изоляция линии не перекрывается при любых напряжениях и срез волны отсутствует. Такое большое напряжение задано только для того, чтобы сильнее выявить влияние параллельных проводов. По отношению к среднему проводу оба крайних расположены симметрично, и здесь влияние второго и третьего провода заметно, особенно при заземлении обоих крайних проводов. Однако последний случай является чисто расчетным и не может реализоваться в эксплуатации линий. Значительно более вероятны двух- и трехфазные перекрытия в месте удара молнии. Во всяком случае, такие факты отмечены и на Кольском п-ове, и в Карелии. С точки зрения грозозащиты подстанционного оборудования, приход волн по всем трем фазам - наиболее тяжелый случай. Рассмотрим физику деформации волн в этом случае. На рис.2, а, приведены кривые напряжений на 68