Труды КНЦ вып.4 (ЭНЕРГЕТИКА вып.2.1/2011(4))

сопротивлением рал=2.9Т0" Ом-м. Влиянием стального сердечника проводов пренебрегаем. Стальной трос С-70 имеет радиус 5.7 мм. Учитывая поправочный характер учета влияния троса на деформацию волны, для упрощения задачи удельную проводимость троса примем такую же, как и у проводов. Расположение проводов в поперечном сечении линии принято следующее: • средние высоты подвеса нижних (1 и 3) проводов - 13 м, расстояние от оси опоры этих проводов ±8 м; • средняя высота подвеса верхнего (2) провода - 20.5 м, расстояние от оси опоры провода 5 м; • средняя высота подвеса троса (4) - 25 м. Расчет волнового процесса в линии производился частотным методом с использованием интегрального преобразования Фурье и перехода от фазных координат к модальным. Поскольку частотный метод напрямую не позволяет использовать ненулевые начальные условия для напряжения на емкости, генератор, подключенный к первому проводу, замещался незаряженной емкостью (в опытах (рис.1) - 0.1 мкФ) и последовательно включенной почти прямоугольной э.д.с: e(t) —e~at - e - e -а00000014 _ е_104, где t в мкс. Это соответствовало фронту порядка 0.1 мкс и постоянной времени спада порядка секунды. Сумма напряжения на емкости и э.д.с. дает напряжение на проводе в месте подключения генератора импульсов. Учитывалось, что после затухания колебаний между генератором и подстанцией этот (уже заряженный) участок линии фактически подключался параллельно с емкостью генератора. Емкость расщепленной фазы 330 кВ близка к 10 нФ/км. Поэтому емкость генератора в расчетах была увеличена на 10%, то есть С принималось равным 0.11 мкФ. Такая схема подачи входного воздействия в линию позволила учесть изменение волновых параметров проводов в зависимости от частоты (во времени). Действительно, как показывает анализ, спад импульса в начале линии (рис.1) заметно длиннее, чем это было бы при разряде емкости на постоянное волновое сопротивление. Применялось преобразование Фурье по Карсону, то есть частотная характеристика э.д.с. как функция круговой частоты О имела вид: E(jm) — а + j o а + j o v1/ Обратное преобразование Фурье для перехода от частотных характеристик напряжений на проводах к временным зависимостям этом случае имеет вид: 2 г „ , . n s in o t ( t ) —2 f R e [U (jo )]Sin00d o . л 0 o (2) Погонные продольные и поперечные параметры четырехпроводной линии. В частотной области продольные сопротивления проводов определяются формулами, описанными в работе [1]. При заданной О они определяются как сумма трех составляющих. Обозначим матрицу этих сопротивлений через Z. В соответствии с работой [1] имеем: 46