Труды КНЦ вып.4 (ЭНЕРГЕТИКА вып.2.1/2011(4))

' лМ2 + (у ~ 1)2 ' Vh 2 + (у + 1)2 h 1 / d ' / d где r = — i — , r3 = - — , — , h = h / d , у = у / d . 1 V h w 7 л/ h w Из выражения (12) видно, что коэффициент (У) •2^ m = ■ i n 2£ + 0 .7 5 in 2r3 (13) ^ o Y p 1 зависит лишь от геометрических габаритов опоры и от расстояния до точки наблюдения поля у и не зависит от «фазировки» напряжений на проводах ВЛ. Зависимость максимума коэффициента m в диапазоне h/d>1 может быть аппроксимирована в следующем простейшем виде: 0.75 mmax * — • (14) h / d Из выражения (12) следует достаточно очевидное обстоятельство, что плотность тока в водной среде под ВЛ при заданных габаритах ВЛ прямо пропорциональна току в фазах ВЛ и удельной проводимости водоема, т.е. в соленых водоемах плотность продольного тока выше, чем в пресных. Поэтому при расчетах поля в водоемах, в которых удельная проводимость воды не является постоянной (например, в устьях рек, впадающих в соленые моря), в качестве расчетной следует принимать наибольшую удельную проводимость водоема или проводимость, отвечающую периоду нереста рыб в рассматриваемом устье реки. Плотность продольного тока в водной среде, пересекаемой двухцепными ВЛ, зависит не только от приведенных выше факторов, но и от "фазировки" проводов на опорах. На рис.6 приведены распределения плотности продольного тока в направлении, перпендикулярном трассе ВЛ напряжением 500 кВ при различной "фазировке" проводов. Высоты подвеса проводов - 36, 25 и 14 м, расстояния проводов цепей от оси опоры - 6 .8, 11.1 и 6.8 м соответственно. Рис. 6. Влияние фазировки проводов цепей на интенсивность магнитного поля в водной среде: 1 - АВС-авс, 2 - ВАС-сва, 3 - САВ-вса 16