Труды КНЦ вып.1 (ЭНЕРГЕТИКА вып.1 1/2010(1))

Рис. 5. Распределение значений составляющих показателя опасности ударов молнии SyM.np(lx) и SyMOEpflx) по длине подхода при изменении сопротивления заземления опор RЗИна подходе. Расчет для Т-1 при образовании волн на Л-224 Как видно, степень опасности ударов молнии в подход ВЛ SУМ значительно превышает опасность ударов в ОРУ SУМОру = 0,001..0,005 и достигает 0,2 при Язи = 90 Ом. Опасность ударов молнии в подходы, в основном, определяется обратными перекрытиями и зависит от Язи. Пример аналогичных составляющих S™ по результатам расчетов перенапряжений на ТН-1 приведен на рис.5а и 5б. На рис.5а показано сопоставление составляющих опасности ударов молнии для случаев прорывов молнии на провода Л-224 и для случаев обратных перекрытий. На рис.5б приведено наложение составляющих опасности ударов молнии для случаев обратных перекрытий на линии Л-224 и Л-161 при ограничении значений импульсных сопротивлений заземления опор на подходах в соответствии с ПУЭ. Из приведенных данных видно, что опасность ударов молнии в подходы, в основном, определяется обратными перекрытиями. Даже при обеспечении заземлений опор на подходах в соответствии с требованиями ПУЭ степень опасности (вероятность появления опасных грозовых волн) достигает 0, 1. Наиболее сильное влияние на снижение надежности молниезащиты оказывают последствия ударов молнии в первые два пролета подключенных ВЛ. Величина импульсного сопротивления заземления ЯЗИ опор на подходе существенно влияет на увеличение длины опасной зоны подключенной ВЛ. Одновременно растет опасность ударов молнии. Так в приведенном на рис.5а примере при ЯЗИ = 50 Ом показатель опасности SУМ.оБР достигает 0,16 (рис.5а). С использованием полученных результатов по формуле (9) рассчитаны показатели надежности молниезащиты трансформатора напряжения ТН-1, которые приведены на рис.6. Расчет выполнен для иГР.ч = 20 грозовых часов в году. 52